浙江至德鋼業有限公司在擠壓帶翼不銹鋼管時，局部的金屬有較大的不均勻變形，這就可能導致金屬斷裂，型材形狀充不滿或型材扭曲。因此，研究金屬流動的規律性對于工模具孔型設計具有重要意義。擠壓帶翼不銹鋼管時的金屬流動特性的研究借助于坐標網和組合坯料來進行。擠壓帶翼鋼管時，擠壓模入口在較寬范圍內變化，對變形區的分布和金屬在擠壓芯棒空隙里的徑向變形的大小不產生重大的影響。因此，模子錐角的大小應該以保證金屬流動不產生破裂為條件進行選擇。一般70°~80°被認為是最合適的。

 在異型芯棒的空隙里金屬的徑向流動在擠壓筒里就已經開始，并隨著向變形區的靠近而增加（圖3-12)。延伸增大的同時，引起擠壓筒中金屬流動壓力增高，因而導致過早充滿芯棒的異型空隙。采用碳素鋼擠壓帶內翼的鋼管時，延伸系數取10~12,能保證正常充滿翼的形狀。如前所述，當擠壓光管時，內層金屬超過外層金屬。如果在芯棒上也有更接近于擠壓軸線分布的空隙，則其不均勻流動層被加深（圖3-13)。在擠壓內翼布置不對稱的鋼管時，金屬的流動圖像原則上沒有改變。尼科波爾南方鋼管廠在擠壓鰭片管時，研究了帶外翼鋼管金屬流動的特征，指出該過程的特點是不均勻變形較大。這是由于制品和坯料的幾何形狀沒有相似之處引起的變形的不均勻性，可由坐標網線橫向歪曲的大小來評定。

  擠壓?？谠?0°-90°間變化，對變形區的分布和沿管坯斷面的不均勻，變形不發生重大影響（圖3-14),縱向坐標網線在翼的斷面上沿管子全長仍然是平行的，其間隔距離幾乎沒有變化，這就證實了在此斷面上的徑向變形不大。當擠壓單個圓盤組成的管坯時，在翼的空隙處出現局部區域性強烈變形（圖3-15(b))。在該區域內，金屬具有切向流動。此為中止擠壓管坯的翼帶和光管部分的縱斷面低倍磨片所證實（圖3-15(a)、圖3-15（b)。翼上局部區域的高度不超過變形區的總高度。在擠壓不銹鋼管外表面上有同心小槽的坯料時，發現表面層金屬流動的不均勻性。在圖上可明顯地看到翼的金屬流動超前于光管部分。根據實驗結果組成了擠壓帶外翼不銹鋼管金屬流動的一般系統圖像，并考慮了在橫斷面和縱斷面上的不均勻變形。

 從圖3-17可以看出，線段AB和NK變形前分布在一個平面上，而在管子里其位置發生了明顯變化。B點和N點的內層金屬超過了A點和K點的外層金屬，而且線段N'K'和NK之差遠大于線段A'R'和AB之差。這是由于不銹鋼管光滑部分橫斷面上金屬流動的不均勻性比帶翼部分大。不銹鋼管外表面翼上的點超過了相應的光管部分的點。碳素鋼擠壓試驗中止坯料各斷面顯微磨片試樣所表現出的圖像可以證實變形的不均勻性（圖3-18).在擠壓帶翼的不銹鋼管時，金屬流動的連續性和相對變形的分布與擠壓光管時沒有原則上的區別。實驗表明，擠壓不銹鋼管和擠壓有色金屬制品時，金屬流動情況原則上一樣。